鍛造后利用鍛件自身熱量直接進行熱處理,即鍛件的余熱熱處理省略了鍛造后熱處理前重新加熱鍛件的工序,余熱熱處理一般有以下3種方式。鍛后進行余熱均溫熱處理。鍛件成形后直接送入熱處理爐,仍按常規的熱處理工藝進行,均溫后鍛件不同部位溫度一致,可縮短保溫時間,這種方法稱為余熱均溫熱處理。對于形狀復雜,特別是截面變化大的鍛件采用該工藝可以確保鍛件質量穩定。鍛后直接余熱熱處理。鍛件成形后利用鍛造余熱直接進行熱處理,把鍛造和熱處理緊密結合在一起,節省了普通熱處理需要重新加熱造成的大量能耗浪費。鍛后利用部分余熱進行熱處理。鍛件成形后將鍛件冷卻到600~650℃左右,然后將鍛件再加熱到所需要的溫度進行熱處理。此方法可以細化到晶粒,又節約了把鍛件從室溫加熱到600~650℃的能耗,一般適用于對晶粒度要求高的鍛件。鍛件的類別不同,其具體的檢驗項目、檢驗數量和檢驗要求不同罷了。浙江H13鍛件定制
KD鍛造法是第1重型機器廠在WHF鍛造法基礎上開發的高溫擴散加熱、上、下V型寬砧、大壓下量鍛造法(K,D為寬、大首寫漢語拼音)[。其特點是:鋼錠在長時間的高溫下有足夠的塑性,用上、下 V型寬砧(開角為135°的上、下V型寬砧比較好)鍛造,當w/d=0.6時,拔長的臨界壓下量為14.6%,可以鍛合d/5處的孔洞性缺陷。研究表明,采用上、下 V 型寬砧對于提高鍛件表面金屬塑性,增加心部三向壓應力水平,鍛合鋼錠內部缺陷,保證鍛件的同心度等方面均比上平、下V形寬砧有利。遼寧圓柱齒輪鍛件代加工鍛造余熱正火(退火)不適用對于晶粒度有較高要求的鍛件。
第Ⅱ類——主體軸線臥置于模膛成形,水平方向一維尺寸較長的直長軸類鍛件。根據垂直主軸線的斷面積的差別程度細分為3組。Ⅱ-1組垂直主軸線的斷面積差別不大(比較大斷面積與較小斷面積之比<1.6,可不用其他設備制坯)的鍛件。Ⅱ-2組垂直主軸線的斷面積差別較大(比較大斷面積與較小斷面積之比>1.6,前方需要其他設備制坯)的鍛件,如連桿等。Ⅱ-3組端部(一端或兩端)為叉形/枝丫形的鍛件,除按以上兩組確定是否需要制坯外,必須合理設計預鍛工步,如套管叉等。
變形特點是:在鍛前將加熱到高溫的鋼錠表面快速冷卻到 700℃左右,通過表面降溫,心部仍保持高溫,在表面形成一層硬殼,用寬度和長度均小于鋼錠的窄上平砧鍛造,在鍛造過程中如同模鍛中的鍛模一樣,使變形力集中在鍛件中心部位,增加心部的壓實效果。該法自提出以來,先后在美、蘇、西德、捷克等國家得到了應用,取得了良好的效果。按照鹿野等人的調查統計,250根50噸以上鋼錠采用JTS法鍛制的軸類鍛件,,產品的合格率由普通平砧的35%提高到83.5%。但JTS法由于需要噴霧進行表面降溫,增加了工序和投入,使車間環境惡化,同時由于表層形成硬殼,變形抗力增加,所需設備噸位很大程度提高,約為普通平砧拔長的2.5~3倍左右,使JTS法的應用受到限制,目前在重機行業采用較少。SUF鍛造法是利用砧寬比w/h對鍛合疏松、孔洞的重要作用,將鋼錠或坯料高度減小,將斷面鍛成矩形的鍛造方法。
LZ 鍛造法的實質是對普通平砧鍛造除了控制砧寬比外,還增加了對料寬比的控制,以避免鍛件心部出現橫向拉應力。平砧拔長矩形截面毛坯,要實現毛坯中心無軸向拉應力作用,應控制砧寬比≥0.8~0.9;要控制毛坯中心無橫向拉應力作用,料寬比應控制在 0.85~1.18 范圍內。 新 FM 鍛造法是二十世紀 90 年代燕山大學劉助柏教授在FM 鍛造法的基礎上提出的。其實質是增加了料寬比的控制,使鍛件心部不產生橫向拉應力。新 FM 法提出在保證砧寬比≥0.4 的同時,料寬比應≥0.83~1.20。為滿足上述條件,應控制初始毛坯尺寸,如選用初始毛坯尺寸的高寬比為 1.2 時,雙面壓下率為 22%,可滿足上述工藝參數。氣孔對鑄件的耐腐蝕性和耐熱性也有不良的影響。吉林圓柱齒輪鍛件價格
鍛件有小到幾克至大到幾百噸。浙江H13鍛件定制
淬火后的回火和回火爐的配置位置。鍛件淬火后其內部存在較大應力,導致放置過程中產生較大變形甚至開裂。為防止淬火后零件變形和開裂,淬火后鍛件應及時回火。鍛件淬火后可擱置時間與鍛件材料、形狀和環境溫度有關,需根據試驗確定。為節約能源和提高回火爐的利用率,降低保溫能耗,采用余熱淬火的鍛件一般在熱處理車間集中回火。穩定可控的加熱系統。坯料的加熱系統為中頻感應加熱、紅外測溫儀和三通道溫度分選系統,可方便的控制加熱溫度和分選加熱溫度不合格的坯料。浙江H13鍛件定制
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