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循化蒸壓加氣混凝土板墻

來源: 發(fā)布時間:2021-07-28

    加載初期荷載主要由混凝土承擔(dān),鋼筋承擔(dān)的拉力相對較小。隨著荷載的增加,受拉區(qū)混凝土不同位置開裂隨后達(dá)到極限強(qiáng)度,混凝土破壞致完全喪失工作能力,導(dǎo)致主要由鋼筋承受外荷載。H-100-1(鋼筋);H-200-1(鋼筋);H-100-2(鋼筋);H-100-1(混凝土);H-200-1(混凝土);H-100-2(混凝土)。圖5鋼筋、混凝土荷載-應(yīng)變關(guān)系Load-strainrelatioipsbetweenrebarandconcrete此外相同荷載作用下,加載板邊長越小,板試件所受應(yīng)力越大,主要受力鋼筋應(yīng)變越大。相同加載板尺寸作用下,鋼筋混凝土板中置加載時,鋼筋應(yīng)變大于偏置加載條件下鋼筋應(yīng)變。由于板的彎曲變形對沖切破壞的影響***,此次偏置荷載作用下板試件的沖切強(qiáng)度大于中置荷載作用下板試件的沖切強(qiáng)度。由此可推斷由于荷載居中時板中心彎曲程度大于荷載偏心作用下板彎曲程度,在板中心至板邊的一定距離范圍內(nèi),荷載作用位置越靠近板邊其抗沖切承載越高。這與GB50010—2010引入的中柱類型系數(shù)as不符:對中柱,取as=40;對邊柱,取as=30。即相同條件下,鋼筋混凝土板中心受壓下的沖切強(qiáng)度大于偏心受壓下的沖切強(qiáng)度。3鋼筋混凝土板沖切強(qiáng)度公式的探討為分析沖跨比對鋼筋混凝土板強(qiáng)度的影響。混凝土按照按表觀密度分類。循化蒸壓加氣混凝土板墻

    圖1試驗加載裝置Testloadingdevice自然養(yǎng)護(hù)28d后測得同條件養(yǎng)護(hù)試塊的抗壓強(qiáng)度為MPa,隨后開始加載試驗。采用等荷載法加載,速度為kN/min。試驗中通過靜態(tài)應(yīng)變儀采集試件抗拉側(cè)鋼筋應(yīng)變、抗拉與抗壓側(cè)混凝土應(yīng)變;通過位移計記錄試件**撓度。觀察破壞后裂縫發(fā)生狀況以及沖切錐體底面夾角。2試驗結(jié)果與分析板的破壞狀況圖2為沖切破壞后板底破壞狀況。由圖可見,試件在加載位置正下方均發(fā)生沖切破壞,下部混凝土裂紋從加載板正下方位置以放射狀向四角延伸,直達(dá)板側(cè)。為觀察試件內(nèi)部破壞情況,人為剝落板底松動混凝土后的狀況見圖3。a—H-100-1(100mm×100mm中置);b—H-200-1(200mm×200mm中置);c—H-100-2(100mm×100mm偏置)。圖2板底沖切破壞狀況Punchingfailuremodesofslabbottoma—H-100-1(100mm×100mm中置);b—H-200-1(200mm×200mm中置);c—H-100-2(100mm×100mm偏置)。圖3剝落松動混凝土后板底破壞形態(tài)Failuremodesofslabbottomafterpeelingconcrete比較圖3a與3b可知,中置荷載作用下,于中性層上側(cè)呈現(xiàn)底面夾角略大于45°的沖切錐,破壞斷面向下延伸;中性層下側(cè)沖切角度逐漸減小,直至鋼筋混凝土板底面。相較于H-100-1。循化蒸壓加氣混凝土板墻吊點位置的偏差不宜超過200mm,吊索與樁身軸線的夾角不得小于45°。

    不同荷載下L形鋼管混凝土芯柱耐火極限分析[A];科技創(chuàng)新與產(chǎn)業(yè)發(fā)展(A卷)——第七屆沈陽科學(xué)學(xué)術(shù)年會暨渾南高新技術(shù)產(chǎn)業(yè)發(fā)展論壇文集[C];2010年3傅毅;徐亞豐;趙鑫;;不同偏心率十字形鋼管混凝土芯柱耐火極限分析[A];科技創(chuàng)新與產(chǎn)業(yè)發(fā)展(A卷)——第七屆沈陽科學(xué)學(xué)術(shù)年會暨渾南高新技術(shù)產(chǎn)業(yè)發(fā)展論壇文集[C];2010年4史麗萍;鄭志東;于佳;;碳纖維增強(qiáng)布與混凝土的彎拉粘結(jié)性能試驗研究[A];第十五屆全國復(fù)合材料學(xué)術(shù)會議論文集(下冊)[C];2008年5袁國青;董國華;;碳纖維復(fù)合材料加固結(jié)構(gòu)物用樹脂膠粘劑性能要求[A];第十四屆玻璃鋼/復(fù)合材料學(xué)術(shù)年會論文集[C];2001年6楊溥;賀渝;王曉良;;某婦幼保健院建筑擴(kuò)建和加層抗震設(shè)計[A];第八屆全國地震工程學(xué)術(shù)會議論文集(Ⅱ)[C];2010年7姚國文;曹偉;;等幅、變幅循環(huán)加載下CFRP加固鋼筋砼梁疲勞性能研究[A];節(jié)能環(huán)保和諧發(fā)展——2007中國科協(xié)年會論文集(一)[C];2007年8丁亞紅;郝永超;郝凌博;;內(nèi)嵌螺旋肋鋼絲加固混凝土梁彎曲性能研究[A];第十八屆玻璃鋼/復(fù)合材料學(xué)術(shù)年會論文集[C];2010年9王來;王青;尹燕霞;;鋼管混凝土構(gòu)件抗火性能研究綜述[A];鋼結(jié)構(gòu)工程研究(六)——中國鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會結(jié)構(gòu)穩(wěn)定與疲勞分會2006年學(xué)術(shù)交流會論文集[C]。

    當(dāng)板跨度大于4m時,采用調(diào)節(jié)頂托一至二扣和加墊小木楔的辦法起拱。起拱高度為跨度的1/1000~3/1000。2、板邊角下沉造成混凝土板邊角下沉的原因很多,如次龍骨、主龍骨用材不符合要求,布料機(jī)的振動,板底水平鋼管不平等。本工程施工過程中主要采用下列措施:(1)充分發(fā)揮U型鋼的剛度與木枋方便加固的特性,次龍骨采用鋼木結(jié)合的支撐體系,且支模板時,板底次龍骨間距不能超過300mm,靠近梁邊的方木距梁邊少于150mm;(2)清理不符合標(biāo)準(zhǔn)的方木、鋼管;(3)檢查模板時先驗收梁底標(biāo)高,梁高合格后再測板底水平鋼管;(4)架設(shè)布料機(jī)時,次龍骨間距降為100mm。支模時應(yīng)按設(shè)計或規(guī)范要求將模板面起拱。為增加滿堂支撐腳手架的整體穩(wěn)定性,支模時縱橫向均需設(shè)置剪刀撐,剪刀撐與地面的角度為45°~60°。布料機(jī)放置的區(qū)域,由布料機(jī)四個支撐腳所圍合的矩形區(qū)域四面周圍必須架設(shè)豎向剪刀撐,形成連續(xù)閉合剪刀撐形式。3、整板傾斜出現(xiàn)整板傾斜的情況,一般是由于板底水平鋼管水平度沒控制好而造成,控制好主龍骨雙鋼管的水平度即可解決。七、模板拆除1、模板拆除前必須有混凝土強(qiáng)度報告,強(qiáng)度達(dá)到規(guī)定要求后經(jīng)技術(shù)負(fù)責(zé)人、監(jiān)理工程師審批簽字后方可進(jìn)行拆模。包括混凝土的抗凍性、抗?jié)B性、抗蝕性及抗碳化能力等。

    打)樁的樁體靠已打入的一側(cè)與前一根樁之間的摩擦阻力大于另一側(cè)與土體的側(cè)摩擦阻力。另外板樁的樁尖除了定位樁外一般在凹榫側(cè)有斜角,因為有該斜角的存在,板樁在打入過程中會越打越向前一根樁靠緊。設(shè)計這種形式的本意是使得板樁墻體接縫搭接不脫榫。但也會使得在樁體打入過程中,與前一根樁之間的摩擦阻力**增加,從而增加了樁體傾斜產(chǎn)生的幾率。所以,在板樁施工中,一般均會發(fā)生逐漸向板樁墻體形成方向傾斜的趨勢。為此,采用屏風(fēng)法施工而不采用逐根打入法工藝,可以從根本上減少樁體傾斜發(fā)生的幾率。為進(jìn)一步避免、減少及糾正上述樁體傾斜的發(fā)生,也可再選用下述措施:a.圍檁上設(shè)置“定位角鐵”,并與插入樁緊貼,限制住往該樁的傾斜趨勢。在“定位角鐵”與插入樁之間可抹上黃油,便于板樁的插入。b.插樁時在板樁的凹榫內(nèi)插入一竹(青)片(厚度1cm左右,寬度略小于凹榫槽寬),以減少插(打)入樁與已打入樁體之間的摩擦阻力。c.修正圖15-16中所示的樁尖斜角,可有效控制樁體傾斜,但在施打板樁時,板樁一般均已預(yù)制好,再作調(diào)整已不可能。為便于現(xiàn)場調(diào)整可預(yù)制幾根如同起始樁同樣樁尖類型(即樁尖兩面均有斜角,下樁時不會傾斜趨勢)的板樁。在施打過程中。定位樁基本插打到位后即可依次插入其他板樁。循化蒸壓加氣混凝土板墻

混凝土的性質(zhì)包括混凝土拌合物的和易性、混凝土強(qiáng)度、變形及耐久性等。循化蒸壓加氣混凝土板墻

墻與門窗樘連接 1)、門窗安裝應(yīng)采取先在墻體中預(yù)留洞的做法,然后再安裝門窗樘。 2)、普通木門安裝,應(yīng)在門洞兩側(cè)的墻體中按上、中、下位置留置砼塊用于連接件固定。門樘與墻體間隙應(yīng)用PU發(fā)泡劑封填。 3)、安裝特殊裝飾門,可用發(fā)泡結(jié)構(gòu)膠固定木門樘。 4)、安裝鋁合金門窗,應(yīng)在門窗洞兩側(cè)的墻體中按上、中、下位置每邊砌入C15混凝土塊,然后宜用尼龍錨栓或射釘彈將塑鋼、鋁合金門窗連接鐵件與混凝土塊固定,并在連接鐵件內(nèi)填充PU發(fā)泡劑。門窗樘與墻體粉刷層接合處應(yīng)以建筑密封膠封口。循化蒸壓加氣混凝土板墻

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