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磁通門傳感器是一種根據電磁感應現象加以改造的變壓器式的器件，只是它的變壓器效應是用于對外界被測磁場進行調制。它的基本原理可以由法拉第電磁感應定律進行解釋。磁通門傳感器是采用某些高導磁率，低矯頑力的軟磁材料（例如坡莫合金）作為磁芯，磁芯上纏繞有激勵線圈和感應線圈。在激勵線圈中通入交變電流，則在其產生的激勵磁場的作用下，感應線圈中產生由外界環境磁場調制而成的感應電勢。該電勢包含了激勵信號頻率的各個偶次諧波分量，通過后續的各種傳感器信號處理電路，利用諧波法對感應電勢進行檢測處理，使得該電勢與外界被測磁場成正比。又因為磁通門傳感器的磁芯只有工作在飽和狀態下才能獲得較大的信號，所以該傳感器又稱為磁飽和傳...

PCS是儲能系統中電池與電網之間的橋梁，通過監控與調度系統的調配，實施有效和安全的儲能和放電管理。在儲能模式下，PCS將電網的交流電轉變為直流電給電池組充電，而在并網發電模式下，PCS將電池的直流電轉變為交流電進行并網發電。因此，PCS需要具備以下特性： 可以雙向工作，既可工作在逆變模式，也可工作在整流模式； 正常工作時，電流波形呈現正弦波形，盡可能地不向電網注入直流分量以及低頻諧波； 有功功率和無功功率可以大范圍地調節。羅氏線圈傳感器是一種基于電磁感應原理的電流測量裝置，它由一個線圈和一個磁芯組成。鄭州磁調制電流傳感器廠家現貨直流特性測試實驗參考《測量用電流互感器檢定規程》，依據圖 5－1...

當一次側存在直流分量時，傳統交流電流互感器計量失準。當一次側存在交流分量時，傳統直流電流互感器鐵芯激磁狀態受到影響，終導致直流計量失準。已有方案中基于自激振蕩磁通門技術的電流傳感器，并未對交直流同時測量時交直流電流互感器性能進行測試[9,15]。目前也缺乏對交直流電流互感器校驗的相關章程，因此試驗時結合等44安匝方法，通過同時輸入交流電流和直流電流、且直流分量占比可調的方式，測試交直流下新型交直流電流互感器直流測量性能、交流測量性能。助電子式補償電路檢測勵磁磁勢并輸出相應比例補償勵磁電流，采用該方法電子補償式交流比較儀整機功耗降低。蘇州LEM電流傳感器現貨當一次電流IP為純直流分量時，通過分析...

直流分量直接影響電網中電力設備如電流互感器、變壓器等正常運行，國內外集中研究了直流分量產生的原因及其對電流互感器計量性能的影響，直流分量下交流測量新方法等。國外對于電網中直流分量對電力設備影響相關的研究較早，早期是美國教授J.G.Kappman等重點研究了中性點直接接地系統中地磁感應電流。研究發現在地磁暴感應準直流影響下，電磁式電流互感器二次側電流畸變，誤差明顯增大；當變比較大或負荷電流較小時，互感器受直流分量影響較小。交流比較儀和直流比較儀在電流檢測方法、電磁理論分析與結構設計上對于交直流電流測量具有寶貴的借鑒意義。成都功率分析儀電流傳感器供應商t7時刻起鐵芯C1工作點回移至線性區A，非線性...

電流傳感器是一種設備，它能夠將電流信號轉換為另一個可分析信號，這種設備在電力系統和電子設備中對電流的準確測量非常有用。市場上有許多不同類型的電流傳感器，以滿足不同測量技術和初級電流的不同波形、脈沖類型、隔離和電流強度等因素的需求。 一種常見的電流傳感器是分流器。分流器本質上是一個具有已知電阻值的電阻器。當電流通過分流器時，會產生一個與該電流成正比的電壓信號。這個原理是基于歐姆定律（V=R×I）。通過這種方式，我們可以準確地測量交流和直流電流。 另一種常用的電流傳感器是霍爾效應電流傳感器。這種傳感器利用磁場來測量電流。為霍爾探頭提供電源會在垂直于表面的方向上施加磁場，并產生與磁場強度成比例的...

VRS1 為采樣電阻 RS1 上電壓信號，V’RS2 為采樣電阻 RS2 上電壓信號 經高通濾波器 HPF 處理后的電壓信號，當 HPF 時間常數設置合理， 可有效濾除采樣電 阻 RS2 上電壓信號中無用低頻分量，因此在 V’RS2 保留反向的無用高頻分量 VH2 。若參 數設置合理，而高頻無用交流分量 VH1 和無用高頻分量 VH2 恰好幅值大小相同，則理論 上通過高通濾波器 HPF 即完成了無用高頻分量的濾除，從而獲得更為純凈的有用低頻 信號。然而實際電路無法保證環形鐵芯 C1 與 C2 及其附加電路一致性，因此無法完成無 用高頻分量完全消除。設計中，新型交直流電流傳感器增加低通濾波器 ...

無錫納吉伏公司根據參數優化設計準則，進行了鐵芯選型并設計了相應電流檢測電路、信號解調電路、誤差控制電路及電流反饋電路，用雙鐵芯三繞組研制出新型交直流電流傳感器，相比同類產品的三鐵芯四繞組，四鐵芯六繞組等結構，成本極大降低，結構也得到簡化。利用比例直流疊加法，提出了新型交直流電流傳感器性能測試方案。進行了交流計量性能測試、直流計量性能測試以及交直流計量性能測試，測試結果表明，其電流測量誤差均小于0.05級電流互感器誤差限值。說明研制的交直流傳感器解決了一二次融合下高精度交直流電流測量問題，且交流測量與直流測量互不干擾，可以單獨作為高精度交流電流傳感器，也可作為高精度直流電流傳感器，同時亦可作為抗...

t3時刻起鐵芯C1工作點回移至線性區A，非線性電感L仍繼續放電，此時激磁感抗ZL較大，激磁電流緩慢由I+th繼續降低，直至在t4時刻降為0。0～t4期間，構成了激磁電流iex的正半周波TP。t4時刻起鐵芯C1工作點開始由線性區A先負向飽和區B移動，在t4～t5期間，鐵芯C1仍工作于線性區A，此時輸出方波激磁電壓仍為VO=VOL，因此電路開始對非線性電感L反向充電，此時激磁感抗ZL未變，激磁電流iex開始由0反向緩慢增大，一直增長至反向激磁電流閾值I-th。梯次利用下游應用場景包括低速電動車及儲能，應用場景多，且技術要求相對更低，發展速度更快。西安低溫漂電流傳感器價格值得注意的是，當激磁電壓頻率...

電流的精密測量一直是工業生產制造和計量科學理論的重要課題。近些年來，伴隨著智能電網的快速建設及交直流混合配電網的不斷發展，配網中交直流混合電網的建設規模及復雜度均有增加。由于交直流配網的發展以及整流型用電負荷的增多，例如電氣化鐵路、大型整流硅設備及煉鋼、煉鋁、塑料制品廠商的增多，使得交流電網中存在直流分量。直流分量的存在，使得配網中現有的交流檢測設備產生了誤差增大、計量失準、保護誤動等多種問題，變壓器等設備在直流分量下輸出電壓畸變。只要磁芯磁導率隨激勵磁場強度變化，感應電勢中就會出現隨環境磁場強度變化的偶次諧波增量。上海板載式電流傳感器價格大全由于高頻大功率電力電子設備應用的增加，這些設備中可...

IP<0 時激磁電壓波形 Vex 及激磁電流波形，圖中紅色曲線 為 IP=0 時激磁電流波形。為方便下一節對自激振蕩磁通門傳感器建模，將零點選擇為激磁電流達到反向充電電流 I-m 時刻，此時激磁電壓恰好發生翻轉。當一次電流 IP<0，即為負向直流偏置，其在鐵芯 C1 中產生恒定的去磁直流磁通， 鐵芯 C1 磁化曲線將向右發生平移使鐵芯 C1 進入負向飽和區的閾值電流變小。 且負向飽 和閾值電流滿足 I-th1=I-th-βIp，此時新的振蕩過程將不同于原 IP=0 時自激振蕩過程，由于 負向飽和閾值電流 I-th1 小于原負向激磁閾值電流 I-th，從而導致負半周波自激振蕩過程將 不會在原...

觀察式（2－25）、（2－26），為了避免復雜運算，需要對ln運算進行化簡。根據洛必達法則，假設Im<

t7時刻起鐵芯C1工作點回移至線性區A，非線性電感L仍繼續充電，此時激磁感抗ZL較大，激磁電流iex緩慢由I-th繼續增大，直至在t8時刻增大為0。t5～t8期間，構成了激磁電流iex的負半周波TN。至此0～t8期間構成了RL自激振蕩電路一個完整的周波，通過上述分析可知，在一個完整的振蕩周期內，激磁鐵芯C1工作點在線性區A、正向飽和區B及負向飽和區C之間，由A→B→A→C→A來回振蕩。就物理本質而言，磁通門傳感器正是利用磁性材料非線性的特點，完成了自激振蕩的起振過程[16]。這同時也表明，在使用自激振蕩磁通門傳感器時，需要滿足正負大充電電流Im大于鐵芯C1激磁電流閾值Ith的約束條件，即自激振...

式（3－3）表明新型交直流電流傳感器靈敏度與終端測量電阻 RM 阻值成正比，與 反饋繞組匝數 NF 成反比。負號沒有實際意義，表示輸出與輸入信號反相。同時，由于環形鐵芯 C1 與環形鐵芯 C2 工作在完全相反的激磁狀態，采樣電阻 RS2 上的交直流采樣電壓信號 VRS2 中的交直流電流信號理論上與 VRS1 幅值相同，而方向相 反。下一節將具體介紹反向激磁的環形鐵芯 C2 在系統中的具體作用。新型交直流傳感器是基于 PI 比例積分放大電路進行誤差控制的，理論上比例積分 環節將會保證系統穩態誤差為 0，而實際上閉環交直流傳感器工作的電磁環境更為復雜， 在輸入端除了一次繞組 WP 中交直流...

為了簡化運算，按照自激振蕩磁通門電路， 激磁磁芯選取高磁導率、 低剩磁、低矯頑力的鐵磁材料，鐵芯 C1 磁化曲線模型選擇三折線分段線性化函數模型 表示， 并忽略鐵芯磁滯效應， 在線性區 A 的激磁電感為 L，在正向飽和區 B 及負向飽和 區 C 的激磁電感為 l，且滿足 L>>l。假設零時刻時，激磁電流 iex 達到負向充電最大電流 I-m ，且零時刻激磁方波電壓由 負向峰值 VOL 躍變為正向峰值 VOH。同時滿足-VOL=VOH=Vout ，正負向激磁電流峰值仍然 滿足 I+m=-I-m=Im=ρVOH/RS2022年廣東省新型儲能產業營業收入約1500億元。嘉興低溫漂電流傳感器聯系方式...

電流精密測量研究一直以來都是計量領域的重點研究方向之一。測量電流基本的原理是法拉第電磁感應原理，由此發展出電流互感器。而研究發現電流互感器正常工作時，需要勵磁電流對主鐵芯進行磁化，而鐵芯磁化曲線具有非線性特征，因此勵磁電流也表現出非線性特征。非線性勵磁電流為電流互感器誤差的根本原因。一開始基于電流互感器結構對交流精密測量提出改進措施的是南斯拉夫尼古拉特斯拉（Insititue Nikola Tesla）研究所，其結合指零儀提出交流比較儀結構，通過外加電流源對勵磁電流進行補償，使得一二次安匝平衡，然后完成電流互感器精度的提升，其研究成果用于電流互感器的計量性能測試。1950 年之后，加拿大學者 ...

假設1：Im<>τ1，略去了τ1項時間，得到簡化的激磁電壓周期公式。假設3：βIp<

假設功率放大電路性能優越，在設計檢測帶寬內閉環增益大，輸出紋波電流小，輸出穩定。則G3可用其閉環增益KPA表示其傳遞函數為：G3=KPA（3－15）電流反饋模塊輸入信號為反饋繞組WF兩端電壓信號，即功率放大電路輸出電壓信號。其輸出信號為流過終端測量電阻RM的反饋電流信號IF。根據上述關系，可推導電流反饋模塊G4的傳遞函數為：G4==RM+ZF1RM+jwLFlcRMlc+jwμ0μeN2F(2Sc)（3－16）式（3－16）中，ZF為反饋繞組WF的復阻抗，忽略其電阻值，用反饋繞組的激磁感抗jwLF表示；根據激磁電感與磁路參數關系進一步對公式進行化簡，式中lc為合成鐵芯C12的平均磁路長度，μe...

磁通門傳感器是一種根據電磁感應現象加以改造的變壓器式的器件，只是它的變壓器效應是用于對外界被測磁場進行調制。它的基本原理可以由法拉第電磁感應定律進行解釋。磁通門傳感器是采用某些高導磁率，低矯頑力的軟磁材料（例如坡莫合金）作為磁芯，磁芯上纏繞有激勵線圈和感應線圈。在激勵線圈中通入交變電流，則在其產生的激勵磁場的作用下，感應線圈中產生由外界環境磁場調制而成的感應電勢。該電勢包含了激勵信號頻率的各個偶次諧波分量，通過后續的各種傳感器信號處理電路，利用諧波法對感應電勢進行檢測處理，使得該電勢與外界被測磁場成正比。又因為磁通門傳感器的磁芯只有工作在飽和狀態下才能獲得較大的信號，所以該傳感器又稱為磁飽和傳...

當一次電流 IP>0，即為正向直流偏置，其在鐵芯 C1 中產生恒定的增磁直流磁通， 鐵芯 C1 磁化曲線將向左發生平移， 使鐵芯 C1 進入正向飽和區的閾值電流變小。 且正向 飽和閾值電流滿足 I+th1=I+th-βIp，其中 β=NP/N1 為一次繞組 WP 匝數 NP 與激磁繞組 W1 匝 數 N1 之間的比值。此時新的振蕩過程將不同于原 IP=0 時自激振蕩過程， 由于正向飽和 閾值電流 I+th1 小于原正向激磁閾值電流 I+th ，導致正半周波自激振蕩過程將不會在原 t1 時刻進入飽和區， 而是略有提前， 即鐵芯 C1 工作點將提前進入正向飽和區 B；同時由于 正向直流磁通作用，...

輸入端各個繞組與輸出端 繞組之間會相互影響，其中在輸出端產生的感應紋波電流將會直接影響終測量結果， 這是單鐵芯式結構自激振蕩磁通門傳感器閉環交直流電流測量的誤差來源之一。因此本 文設計的交直流傳感器為了抑制上述電磁感應產生的噪聲， 在原有自激振蕩磁通門傳感 器基礎上增加環形鐵芯 C2 ，激磁繞組 W2 及反相放大器 U2 構成雙鐵芯式自激振蕩磁通 門傳感器結構用于解決電磁感應噪聲問題。通過對各個鐵芯磁勢平衡方程的分析， 本文的新結構雙鐵芯式自激振蕩磁通門傳感 器作為零磁通交直流檢測器在新型交直流電流傳感器中性能優于原單鐵芯結構自激振 蕩磁通門傳感器。在磁通門傳感器的設計中，通常會采用一個激勵磁...

探究了交直流電流測量方法的適應性并闡述自激振蕩磁通門傳感器適應 于交直流電流測量的獨特優勢。其次，通過對自激振蕩磁通門電路起振過程的分析，并應用非線性鐵芯的三折線模型及電路理論，分析了基于自激振蕩磁通門傳感器的交直流測量原理， 在此基礎上探討了交直流電流下自激振蕩磁通門傳感器測量的適應性，為設計新型交直流電流傳感器奠定理論基礎。后討論了自激振蕩磁通門傳感器的關鍵特性：檢測帶寬、量程、線性度、靈敏度及穩定性等，為新型交直流電流傳感器的設計提供理論依據。激磁電壓頻率大于一次交流頻率，因此可以將一次交流在每個極短的激磁電壓周期內，看作緩慢變化的直流信號。廈門零磁通電流傳感器定制磁通門技術原理：磁通...

然交流比較儀和直流比較儀均不適宜直接用于交直流電流測量，但在電流檢測方法、電磁理論分析與結構設計上對于交直流電流測量具有寶貴的借鑒意義，交直流電流比較儀及交直流電流傳感器的閉環測量系統，均基于上述交流比較儀及直流比較儀的系統組成及結構，其中磁調制方法廣泛應用于精密電流測量領域。因此，本文對磁調制方法在于交直流電流檢測中的應用做進一步研究，從而完成交直流電流傳感器研制。國外較早進行交直流檢測研究的是加拿大的EddySo教授，1993年共同提出了開口式高精度交直流電流測量方法。由于這個感應電流與被測導體中的電流成正比，因此可以通過測量這個感應電流來間接測量被測導體中的電流。成都電流傳感器發展現狀基...

無錫納吉伏公司根據參數優化設計準則，進行了鐵芯選型并設計了相應電流檢測電路、信號解調電路、誤差控制電路及電流反饋電路，用雙鐵芯三繞組研制出新型交直流電流傳感器，相比同類產品的三鐵芯四繞組，四鐵芯六繞組等結構，成本極大降低，結構也得到簡化。利用比例直流疊加法，提出了新型交直流電流傳感器性能測試方案。進行了交流計量性能測試、直流計量性能測試以及交直流計量性能測試，測試結果表明，其電流測量誤差均小于0.05級電流互感器誤差限值。說明研制的交直流傳感器解決了一二次融合下高精度交直流電流測量問題，且交流測量與直流測量互不干擾，可以單獨作為高精度交流電流傳感器，也可作為高精度直流電流傳感器，同時亦可作為抗...

VRS1 為采樣電阻 RS1 上電壓信號，V’RS2 為采樣電阻 RS2 上電壓信號 經高通濾波器 HPF 處理后的電壓信號，當 HPF 時間常數設置合理， 可有效濾除采樣電 阻 RS2 上電壓信號中無用低頻分量，因此在 V’RS2 保留反向的無用高頻分量 VH2 。若參 數設置合理，而高頻無用交流分量 VH1 和無用高頻分量 VH2 恰好幅值大小相同，則理論 上通過高通濾波器 HPF 即完成了無用高頻分量的濾除，從而獲得更為純凈的有用低頻 信號。然而實際電路無法保證環形鐵芯 C1 與 C2 及其附加電路一致性，因此無法完成無 用高頻分量完全消除。設計中，新型交直流電流傳感器增加低通濾波器 ...

根據自激振蕩磁通門傳感器激磁頻率約束條件fex>2f，當交直流電流傳感器檢測帶寬為0–50Hz時，應設計自激振蕩磁通門傳感器激磁頻率應大于100Hz。設計激磁頻率時可根據式（2－42）計算激磁頻率fex為：fex=Vout4BSN1SC（4－3）式（4－3）中激磁頻率fex 與激磁繞組 W1 匝數 N1 均未確定，通過合理設計參數 N1 使得終激磁頻率fex>100Hz 即可滿足設計要求。然而激磁頻率fex 并不是越大越好， 磁 性材料的渦流損耗與激磁頻率fex 的平方成正比，因此當激磁頻率fex 較大時，鐵芯的渦 流損耗增大， 整體交直流電流傳感器功耗增大， 且激磁方波電壓一定時，激磁...

精確的電流檢測是保證電源性能及其安全可靠運行的必要條件。目前多種電流檢測的方法并存，一般可以分為隔離式和非隔離式兩種。非隔離式主要是指分流電阻。電隔離式主要包括霍爾電流傳感器（Hall-transducer），羅氏線圈（Rogowski Coil），電流互感器（Current transformer），磁通門傳感器（Fluxgate current sensor），巨磁阻傳感器（GMR current sensor）等。分流器適用于各種電流的測量，但是在大電流作用下發熱嚴重，導致測量誤差，若要滿足測量精度，分流器的體積和成本就會增大，因此分流器多應用于允許誤差范圍較大的場合。磁阻效應傳感器是根...

充電至t1時刻后，由于鐵芯C1飽和，激磁感抗ZL迅速變小，因此t1～t2期間，激磁電流iex迅速增大，當激磁電流iex達到充電電流Im=ρVOH/RS時，電路環路增益11ρAv>>1滿足振蕩電路起振條件，方波激磁電壓發生反轉，輸出電壓由正向峰值電壓VOH變為反向峰值電壓VOL，即t2時刻，VO=VOL。t2時刻起，鐵芯C1工作點由正向飽和區B開始向線性區A移動。在t2～t3期間，鐵芯C1仍工作于正向飽和區B，激磁感抗ZL小，而輸出方波電壓反向，此時加在非線性電感L上反相端電壓V-=ρVOL，產生的充電電流反向，因此非線性電感L開始迅速放電，激磁電流iex開始降低，于t3時刻激磁電流iex降至正...

比較各個鐵芯的矩形比及磁導率參數可知，鐵基納米晶不僅磁導率高、磁飽和強度大且矩形比高，可保證鐵芯飽和激磁電流閾值較小，易于進入正負交替飽和狀態，因此本文選擇了鐵基納米晶作為鐵芯材料。磁芯材料的尺寸取決于一次穿心導體的幾何尺寸，鐵芯形狀選擇為環形鐵芯形狀。經查閱相關資料，本文考慮配網用500A母排尺寸及傳感器纏繞各個繞組及加裝外殼尺寸后的內徑裕量，終設計環形鐵芯C1及C2內徑大小d：75mm，外徑大小D：85mm，縱向高度h：10mm。同時鐵芯截面面積SC及平均磁路長度le滿足下式：在磁通門傳感器的設計中，通常會采用一個激勵磁場，這個磁場會持續振蕩，從而可以等效為消磁磁場。廈門車規級電流傳感器報...

式（3－3）表明新型交直流電流傳感器靈敏度與終端測量電阻 RM 阻值成正比，與 反饋繞組匝數 NF 成反比。負號沒有實際意義，表示輸出與輸入信號反相。同時，由于環形鐵芯 C1 與環形鐵芯 C2 工作在完全相反的激磁狀態，采樣電阻 RS2 上的交直流采樣電壓信號 VRS2 中的交直流電流信號理論上與 VRS1 幅值相同，而方向相 反。下一節將具體介紹反向激磁的環形鐵芯 C2 在系統中的具體作用。新型交直流傳感器是基于 PI 比例積分放大電路進行誤差控制的，理論上比例積分 環節將會保證系統穩態誤差為 0，而實際上閉環交直流傳感器工作的電磁環境更為復雜， 在輸入端除了一次繞組 WP 中交直流...

IP<0 時激磁電壓波形 Vex 及激磁電流波形，圖中紅色曲線 為 IP=0 時激磁電流波形。為方便下一節對自激振蕩磁通門傳感器建模，將零點選擇為激磁電流達到反向充電電流 I-m 時刻，此時激磁電壓恰好發生翻轉。當一次電流 IP<0，即為負向直流偏置，其在鐵芯 C1 中產生恒定的去磁直流磁通， 鐵芯 C1 磁化曲線將向右發生平移使鐵芯 C1 進入負向飽和區的閾值電流變小。 且負向飽 和閾值電流滿足 I-th1=I-th-βIp，此時新的振蕩過程將不同于原 IP=0 時自激振蕩過程，由于 負向飽和閾值電流 I-th1 小于原負向激磁閾值電流 I-th，從而導致負半周波自激振蕩過程將 不會在原...